基尔霍夫定律焓变与温度的关系可以有非体积功吗
Kirchoff公式的某些积分形式的适用条件和Kirchoff公式的无限积分形式是等速的，该系统不执行非视觉工作，并且每种物质之间没有任何相位差异发生在T1 和T2 之间。1 如果特定物质在T1 和T2 之间具有相位差异，因为在相变期间CP和M中断，则必须在段中进行积分，并且必须考虑热量变化热量。
如果物质发生相变，则Kirchoff公式在ΔHm为T0时变化：相变热。
2 对于没有非体积工作的异载体反应，基尔霍夫公式为：3 严格来说，基尔霍夫公式不适用于清洁物质的热相变化，因为相变的热量是纯物质。
在等速过程中。
但是，如果将气体评为理想的气体，并且可以使用Kielhoff公式来计算液体气相或纯物质的固体气体。
对于冷凝材料的相传递，平衡压力是外部压力，并且热效应受到其影响较小。
在两个不同的温度下，如果外部压力甚至是凯尔霍夫公式。
如果在两个温度下外部压力都不相等，那么当压力差不高时，外部压力对热量变化的影响就可以忽略。
如果外部压力发生了很多变化，则应使用木板方程。
相图杠杆原理公式及图解
方言的诊断设计是卫生原理：（\ neverTV）表示会话变化的温度变化，（\ neverTV）表示场景变化期间的变化。图形表达式：可以通过基本原理的高线指定信息内部原理的基本原理。
工具狗是在不同温度和压力下变化的通信变化的图形。
教室里通常有饮酒过渡周期和运输点。
平民变化的曲线代表了不同温度和压力下的物质水平。
在曲线曲线的曲线中，曲线曲线是两个阶段之间的情况。
变化可以代表曲线曲线期间竞争的上下文。
当压力发生变化时，当级别变化发生更改时，最大压力的压力会发生更改，高变化中场景的动机非常情绪化。
水果过渡点表示在特定温度和压力下等级的水平。
在监视点，两个级别的两个阶段都处于状态状态，并且不会改变热量和压力的温度和压力水平。
通过挑战设计的示例，区域设计的领导者可以相对。
地毯较大，在高变化期间压力大大变化，温度变化更加敏感。
当囚犯无休止地无休止，季节的压力变化，温度的较小变化可能会造成水平。
数学：数学的好处是所有人的基础，所有主要的科学技术进步都与数学紧密相关。
将没有计算机，电视，空间原因，并且今天没有这样的颜色的生活。
2 是学习其他学科的基础，它改善了人们的判断，分析，分析，分析和见解。
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这些能力和发展用于生命。
钢中各相的转变温度是多少？
[热处理中的临界温度]是指相变量的温度。合金相图。
但是，在热处理过程中，加热和冷却的速度不能非常慢。
与加热时的相图相比。
冷却时正常的r单词以显示差异。
钢的重要点的重要性如下：AC1 （7 2 7 ）：加热过程中的珍珠转化温度到奥斯丁岩：亚型素加热期间铁氧体转化为奥斯丁岩的最终温度，二级水泥的最终温度溶于奥氏体。
铁矿。
这些重要点是钢在热处理过程中加热和冷却过程中钢的变化的主要基础。
[测定热处理温度]温度是热处理的主要过程之一。
通常，机械部件的热处理的硬度（H）取决于堆肥温度（T）和孵育时间（T），并且BA H = F（t，t，t，t）之间存在一定的功能关系。
当孵育周期恒定时，钢的硬度和孵育温度之间的功能关系可以分为四种类型（h和t是彼此的逆函数）：线性类型； ; 因为两种类型③④在使用时非常不便地计算和绘制，因此为了方便和现实，可以将它们简化为线性或抛物线类型，在大多数情况下，通过实验方程式（公式）给出，即：h = a1 +r1 t h = a2 +R2 T：升压硬度值（HRC，HV，HB或HRA）t-调节热量 收到的级别（℃）A1 ，A2 ，R1 ，R2 -DEFULT SY收到。
下表中列出了5 0钢的热处理方程，主要根据测试和相关参考文献中的测试和实际过程数据进行调整。
孵育方程非常实用，可以用作机械零件技术设计并建立热处理规范的参考。
表中列出的5 0个钢热处理方程式时，应注意以下问题：（1 ）钢材材料的化学成分和机械性能应符合国家 /地区的技术标准（GB，YB等）和最大外径（或相对厚度）比冷却的临界直径接近或小。
（2 ）孵育方程仅适用于正常扑灭和堆肥的过程； 。
。
现实证明，本文经常提出5 0钢的热处理方程式（实验配方）是现实和便利性。
这将有助于选择机械零件的金属材料，实施机械性能的潜力，技术指标的公式和提高产品质量。
孵化方程的设置金属材料的热处理也是建立柔性热处理系统（FCM）的主要初步任务之一。
出色的计划评估的出色条款= 9 5 0-1 5 H1 3 4 5 8 4 0/水H1 = 6 2 -1 /9 000？ t2 t = 4 5 08 2 5 /水H1 = 7 0.5 -1 /1 3 ？ tt = 9 1 6 .5 -1 3 H1 5 6 08 1 5 /水H1 = 7 4 -2 /2 5 ？ tt = 9 2 5 -1 2 .5 H1 6 6 5 8 1 0/水H1 = 7 8 .3 -1 /1 2 ？ ＝5 0－2 /4 5 ？ T2 T = 1 1 2 0CRMN TIA8 7 0/OIL H1 = 4 8 -1 /1 6 000？ T2 T = 1 2 3 0CRMO8 8 0/OIL H1 = 6 2 .5 -1 /1 6 ？ TT = 1 000-1 6 H1 1 3 3 0CRNI3 8 3 0/OIL H1 = 6 00-1 /2 ？ /油H1 = 6 2 -2 /4 5 ？ TT = 1 3 9 5 -2 2 .5 H1 1 5 3 5 SIMN8 5 0/OIL H1 = 6 3 7 .5 -5 /8 ？ TT = 1 02 0-1 .6 H1 1 6 3 5 CRMOV8 5 0/OIL H1 = 5 4 0-2 /5 ？ ＝1 8 3 8 CRMOAL9 3 0/OIL H1 ＝6 4 －1 /2 5 ？ t（t≤5 5 0）t = 1 6 00-2 5 H1 H1 ≥4 5 H1 = 9 5 -1 /1 0？ t（H1 ≥4 5 H1 = 9 5 -1 /1 0？ t = 1 05 0-1 6 .7 H1 2 1 4 0CRNIMO8 5 0/OIL H1 = 6 2 .5 -1 /2 0？ TT = 1 2 5 0-2 0H1 2 2 5 0CR8 3 5 /OIL H1 = 6 3 .5 -3 /5 5 ？ －1 4 H1 2 4 5 5 SIMOV8 5 0/OIL H1 = 7 0-3 /5 0？ 1 3 .3 H1 2 8 T7 8 1 0/水H1 = 7 7 .5 -1 /1 2 ？ tt = 9 3 0-1 2 H1 2 9 T8 8 00/水H1 = 7 8 -1 /8 0？ tt = 8 9 1 .4 -1 1 .4 H1 3 0T1 07 8 0/水H1 = 8 2 .7 -1 /1 1 ？ 石油H1 = 6 7 -1 /3 0？ t （1 00≤t 4 00）t = 1 8 2 1 -3 0H1 （5 3 .5 ≤h1 ≤6 3 .5 ）3 3 CRWMN8 3 0/OIL H1 = 6 9 －1 /2 5 ？ 8 0H1 H1 ≥5 7 .7 5 H1 1 07 .5 -1 /1 0？ t（5 00 t ＝1 07 5 -1 0H1 H1 （5 7 .7 5 ）3 5 CR1 2 MOV1 000/OIL H1 ＝6 5 -1 /1 00？ /油H3 = 8 5 0-1 /2 ？ t（t≤5 00 t = 1 7 00－2 H3 H3 ≥6 00）H3 1 2 6 7 －4 /7 ？ －4 /7 ？ t（t ＞5 00 t = 9 5 0.2 －0.7 5 H3 H3 H3 ＜6 00 3 7 3 CR2 W8 V1 1 5 0/油H3 ＝1 7 5 0－2 ？ T.（t≥6 00）t = 8 7 5 -0.5 H3 1 4 5 7 － 2 1 .4 H1 （h1 ＜4 4 H1 ＝1 4 8 －1 /5 ？ t（t（5 2 0）7 4 0－5 H1 -1 6 H1 4 2 5 CRMO8 5 5 /OIL H1 = 6 9 -3 /5 0？ TT = 1 1 5 0-1 6 .7 H1 4 3 W1 8 CR4 V1 2 8 0/OIL H1 = 9 3 -3 /3 1 2 5 0？ TT = 4 4 GCR1 5 8 5 0/OIL H2 = 7 3 3 -2 /3 ？ t＝4 1 00－1 00H1 （H1 ≥3 6 .5 ）h1 = 1 1 5 0-3 /2 0？ T. t＝7 5 0－5 H1 （h1 ≤ 4 0）4 7 3 CR1 3 1 02 0/油H1 = 6 2 －（5 /6 ）×1 0-4 ？ T2 T≥3 5 0t = 4 8 4 Cr1 3 1 02 0/油H1 = 6 8 .5 －（2 0/2 1 ）×1 0-4 ？ T2 4 9 1 CR1 7 NI2 1 06 0/OIL H1 = 6 0-1 /2 0？ T = 1 2 00-2 0H 1 （H1 ≤4 0）5 09 CR1 8 1 06 0/油H1 = 6 2 －1 /5 0？ t≤4 5 0t = 3 1 00－5 0H1 H1 ≥5 3 h1 = 8 3 －1 /1 5 ？ t ＞4 5 0）t = 1 2 4 5 －1 5 H1 （h1 ＜5 3 注意：H1 --- HRC，H2 -HB，H3 -HV，H4 ---
